ГОСТ 14244 · Термосифонные испарители

Термосифонные испарители ИНТ, ИКТ, ИПТ: принцип, схемы, расчёт

Естественная циркуляция хладагента без насоса: термосифонный эффект, кратность циркуляции n = 3–8, расчёт движущего напора, применение в промышленных аммиачных системах

S22 · Теплообменное оборудование Обновлено: март 2026 Читать: 15 мин

n = 3–8кратность циркуляции

x = 0,12–0,33степень сухости на выходе

1,5–3,5 мвысота ресивера над испарителем

0 кВтмощность на циркуляцию

Принцип термосифонного эффекта

Термосифонный эффект — это самопроизвольная циркуляция жидкости без насоса, возникающая за счёт разницы плотностей тёплой и холодной зон системы. В применении к испарителям холодильных систем: жидкий хладагент из ресивера (плотный, холодный) стекает вниз к испарителю, а паро-жидкостная смесь из испарителя (лёгкая) поднимается вверх обратно к ресиверу.

Движущий напор термосифона определяется формулой: разность плотностей, умноженная на ускорение свободного падения и геодезическую высоту. Чем больше высота и чем больше разница плотностей — тем сильнее циркуляция.

Схема термосифонного цикла: ресивер — испаритель — ресивер

РЕСИВЕР
Уровень жидкости H выше испарителя. Жидкий хладагент, t_кип

→

жидкостная линия

Самотёком, уклон от ресивера к испарителю. Жидкость плотная.

→

ИСПАРИТЕЛЬ ИНТ/ИКТ/ИПТ
Кипение. x = 0,12–0,33 на выходе. Паро-жидкостная смесь.

→

паро-жидкостная линия

Смесь легче жидкости — поднимается к ресиверу самостоятельно.

→

РЕСИВЕР (сепарация)

Пар отводится к компрессору. Жидкость снова вниз.

Жидкий хладагент (высокая плотность)

Паро-жидкостная смесь (низкая плотность)

Ключевое условие работы термосифона

Ресивер должен находиться выше испарителя минимум на 1,5–2,0 м. Это обеспечивает достаточный движущий напор для преодоления гидравлических сопротивлений в трубопроводах и испарителе. При недостаточной высоте — кратность циркуляции падает, аппарат работает нестабильно.

Расчёт движущего напора и кратности циркуляции

Расчётные формулы термосифонного контура

Движущий напор (Pa)

ΔP = g × (ρ_жидк − ρ_смеси) × H_геод

ускорение свободного падения, 9,81 м/с²

ρ_жидк

плотность жидкого хладагента, кг/м³

ρ_смеси

средняя плотность паро-жидкостной смеси в испарителе, кг/м³

H_геод

высота от оси испарителя до уровня жидкости в ресивере, м

Кратность циркуляции и степень сухости

n = G_цирк / G_исп → x = 1/n = 0,12–0,33

кратность циркуляции, 3–8 (типично 4–6)

G_цирк

массовый расход через испаритель, кг/с

G_исп

расход испарённого хладагента, кг/с

степень сухости на выходе из испарителя

Пример расчёта для NH₃, t_кип = −10°C, H = 2,5 м

ρ_жидк (NH₃, −10°C) = 663 кг/м³

ρ_смеси (при n=5, x=0,2) ≈ 663 × (1−0,2) + 8,9 × 0,2 ≈ 532 кг/м³

ΔP = 9,81 × (663 − 532) × 2,5 = 9,81 × 131 × 2,5 ≈ 3212 Па

Этого напора хватает для преодоления сопротивления трубопроводов длиной до 30 м

Типы термосифонных испарителей: ИНТ, ИКТ, ИПТ

Все три типа реализуют один принцип — термосифонную циркуляцию. Различие в конструкции компенсации теплового расширения трубного пучка относительно кожуха.

ИНТ

С неподвижными решётками

Простейшая конструкция

Обе трубные решётки жёстко приварены к кожуху. Допустимый перепад температур между кожухом и трубками ограничен — не более 40–50°C. Дешевле ИКТ и ИПТ. Применяется там, где ΔT между хладагентом и охлаждаемой средой невелик.

ИКТ

С линзовым компенсатором

Компенсация при больших ΔT

На кожухе установлен линзовый (гофрированный) компенсатор, позволяющий кожуху удлиняться при нагреве независимо от пучка. Допустимый ΔT до 100°C. Нельзя механически чистить трубки — пучок не извлекается. Оптимум цены и функциональности.

ИПТ

С плавающей головкой

Максимальная гибкость

Одна трубная решётка закреплена жёстко, вторая — плавающая, может двигаться в продольном направлении. Допустимый ΔT не ограничен. Трубный пучок полностью извлекается из кожуха для механической чистки. Наиболее дорогой из трёх типов.

Преимущества и ограничения термосифонного принципа

Преимущества

Нет насоса — нет трущихся деталей в контуре хладагента
Нет потребления электроэнергии на циркуляцию
Нет кавитации — нет эрозии и вибрации насоса
Высокая надёжность и ресурс (10–20 лет без ТО)
Нет риска утечки хладагента через уплотнения насоса
Простая автоматика — только регулирующий клапан
Высокий К теплопередачи при большой кратности циркуляции

Ограничения

Требует геодезической высоты H ≥ 1,5 м (ресивер выше испарителя)
Ограниченный расход хладагента при малой высоте установки
Нельзя применять при отрицательных уклонах трубопроводов
Длинные горизонтальные участки жидкостной линии нежелательны
Пусковой режим требует контроля уровня в ресивере
Менее гибок к переменным нагрузкам, чем насосная система

Монтажное требование — уклоны трубопроводов

Жидкостная линия (ресивер → испаритель): уклон в сторону испарителя не менее 1:50. Паро-жидкостная линия (испаритель → ресивер): уклон в сторону ресивера не менее 1:50. Горизонтальные участки без уклона — недопустимы, накапливается жидкость и блокируется циркуляция.

Применение и типоразмеры

Термосифонные испарители ИНТ/ИКТ/ИПТ применяются в промышленных холодильных системах с аммиаком (NH₃) и фреоном, где требуется максимальная надёжность без хладагентных насосов.

Типоразмер	D кожуха, мм	Длина трубок, м	Площадь, м²	Q ориент., кВт
ИНТ-219×2000	219	2,0	5–8	30–60
ИНТ-325×4000	325	4,0	25–35	100–200
ИКТ-400×4000	400	4,0	40–60	200–400
ИКТ-500×6000	500	6,0	90–120	400–700
ИПТ-600×6000	600	6,0	140–180	600–1200
ИПТ-800×6000	800	6,0	280–350	1200–2500

Q ориентировочно для NH₃, t_кип = −10°C, K = 1000–1200 Вт/м²·К, LMTD ≈ 8 К

Применение	Тип	Хладагент	Типовая Q
Охладитель рассола на мясокомбинате	ИНТ / ИКТ	NH₃	150–500 кВт
Центральный испаритель склада заморозки	ИКТ / ИПТ	NH₃	500–2000 кВт
Туннель шоковой заморозки	ИПТ	NH₃	800–3000 кВт
Охладитель сусла на пивзаводе	ИНТ / ИКТ	NH₃	200–800 кВт
Испаритель фреонового чиллера	ИНТ	R507, R404A	100–400 кВт

Пуск и обслуживание термосифонных испарителей

Пуск термосифонной системы после монтажа или после продолжительного простоя требует выполнения определённой последовательности операций — во избежание гидроудара и нестабильной работы.

Порядок пуска

Перед пуском убедиться, что ресивер заполнен жидким хладагентом до рабочего уровня (50–60% объёма). Открыть жидкостный запорный вентиль — хладагент самотёком начнёт заполнять испаритель. Подождать 5–10 минут до выравнивания уровней между ресивером и испарителем. Только после этого включить компрессор на минимальную нагрузку, постепенно увеличивая её.

Запрещено: пуск компрессора при пустом испарителе

Пуск компрессора до заполнения испарителя хладагентом приводит к работе вхолостую с возможным перегревом цилиндров. При резком открытии жидкостного вентиля после этого — гидроудар от захваченной жидкости. Всегда заполнять испаритель до пуска компрессора.

Плановое обслуживание

Операция	Периодичность	Признаки необходимости
Слив масла (аммиак)	Ежемесячно	Повышение давления кипения выше расчётного
Проверка уровня хладагента	Ежедневно	Стеклоуказатель — норм. уровень ± 1 риска
Промывка трубок охлаждаемой стороны	1 раз в год	Снижение ΔT при той же нагрузке
Проверка трубопроводов на утечку	Ежеквартально	Запах аммиака, иней в нетипичных местах
Ревизия запорной арматуры	1 раз в 2 года	Плохой ход вентилей, капание сальников

Диаграммы термосифонного цикла в p–h координатах

Термосифонный цикл в диаграмме давление–энтальпия (p–h) отличается от обычного переохлаждённого цикла наличием зоны двухфазного кипения с переменной степенью сухости. На входе в испаритель — жидкий хладагент (x = 0), на выходе — паро-жидкостная смесь (x = 0,12–0,33). Компрессор сжимает только ту часть, которая испарилась в ресивере.

Ресивер как сепаратор

Ресивер в термосифонной системе выполняет двойную функцию: накопитель жидкого хладагента и сепаратор пара. Паро-жидкостная смесь, поступающая из испарителя, разделяется: пар (x=1) уходит к компрессору, жидкость снова опускается к испарителю. Это принципиально отличает термосифонный ресивер от жидкостного ресивера в обычных системах.

Итоги: когда выбирать термосифонный испаритель

Термосифонные испарители ИНТ/ИКТ/ИПТ — оптимальный выбор для промышленных аммиачных систем мощностью от 100 кВт до 2 МВт, где приоритеты — максимальная надёжность, минимальное обслуживание и нулевые затраты на циркуляцию хладагента. Отсутствие насоса исключает самую частую причину внепланового простоя холодильных установок — отказ хладагентного насоса.

Основное ограничение — геодезическое: ресивер должен быть расположен выше испарителя не менее чем на 1,5–2,0 м. При проектировании нового объекта это ограничение легко учесть на этапе планировки машинного отделения. При реконструкции существующего здания иногда требуется монтаж ресивера на возвышении или перегородке — что увеличивает монтажные затраты, но полностью окупается за счёт экономии на эксплуатации.

Тип из трёх (ИНТ, ИКТ, ИПТ) выбирается по допустимому ΔT между кожухом и трубками: ИНТ — до 40°C, ИКТ — до 100°C, ИПТ — без ограничений. Если охлаждаемая среда требует регулярной механической чистки трубок — только ИПТ с извлекаемым пучком.

Компания S22 производит и поставляет термосифонные испарители ИНТ, ИКТ, ИПТ с полным комплектом технической документации. Для расчёта и подбора — направьте запрос через форму ниже.

Расчёт и подбор термосифонного испарителя

Рассчитаем кратность циркуляции, движущий напор и необходимую высоту ресивера для вашей системы

Запросить расчёт

Схема монтажа: ресивер и трубопроводы

Правильная прокладка трубопроводов — критическое условие работы термосифонной системы. Ошибки в монтаже приводят к прекращению циркуляции или гидроударам.

Требования к уклонам трубопроводов

Жидкостная линия (ресивер → испаритель): уклон не менее 1:50 в сторону испарителя. Паро-жидкостная линия (испаритель → ресивер): уклон не менее 1:50 в сторону ресивера. Горизонтальные участки без уклона недопустимы.

Элемент трубопровода	Требование	Причина
Жидкостная линия (D → испаритель)	Уклон 1:50 вниз	Самотёчное движение жидкости
Паро-жидкостная линия (испаритель → D)	Уклон 1:50 вверх	Смесь поднимается к ресиверу
Жидкостный запорный вентиль	Полнопроходной, Ду ≥ трубы	Минимальное гидравлическое сопротивление
Компенсаторы на трубопроводах	Линзовые или П-образные	Компенсация теплового расширения при цикличной работе
Высота ресивера над испарителем	H ≥ 1,5 м (рекомм. 2,0–3,5 м)	Создание движущего напора
Теплоизоляция жидкостной линии	Обязательна	Предотвращение испарения в жидкостной линии (паровые пробки)

Сравнение термосифонной и насосной систем циркуляции

При проектировании промышленной холодильной системы инженер выбирает между термосифонной и насосной циркуляцией хладагента. Оба варианта имеют свои применения — выбор определяется мощностью системы, доступной геодезической высотой и требованиями к надёжности.

Параметр	Термосифонная (ИНТ/ИКТ/ИПТ)	Насосная
Энергозатраты на циркуляцию	0 кВт (нет насоса)	5–50 кВт (насос)
Надёжность	Высокая (нет движущих частей)	Ниже (уплотнения насоса)
Геодезическое ограничение	H ≥ 1,5–2,0 м (ресивер выше)	Нет ограничений по высоте
Кратность циркуляции	3–8 (ограничена напором)	4–10 (регулируется насосом)
Реакция на переменную нагрузку	Умеренная	Быстрая (насос + частотник)
Монтажная стоимость	Ниже (нет насосного агрегата)	Выше
Обслуживание	Минимальное	Регулярное ТО насоса
Применение	Небольшие и средние системы до 2 МВт	Крупные системы свыше 2 МВт

Граница применения — мощность системы

При мощности системы до 1,5–2,0 МВт термосифонная схема, как правило, предпочтительнее по совокупности критериев: ниже капитальные и эксплуатационные затраты, выше надёжность. При мощности свыше 2 МВт насосная схема позволяет точнее управлять распределением хладагента по параллельным испарителям.

Нормативная база и требования к монтажу

Термосифонные испарители ИНТ/ИКТ/ИПТ, применяемые в аммиачных холодильных установках, относятся к сосудам давления класса опасности 1. Проектирование, монтаж и эксплуатация регулируются следующими документами.

Документ	Что регулирует
ГОСТ 14244-79	Типоразмеры, маркировка, технические требования к испарителям
ПБ 09-595-03	Правила безопасности аммиачных холодильных установок: размещение, трубопроводы, КИП
ТР ТС 032/2013	Сертификация оборудования под давлением (маркировка EAC)
ГОСТ Р 52630-2012	Стальные сварные сосуды и аппараты
СП 60.13330.2020	Системы холодоснабжения: расчёт, монтаж
ФНП «Сосуды под давлением» 2022	Федеральные нормы промышленной безопасности: регистрация, освидетельствование

Монтаж термосифонного испарителя в аммиачной системе выполняет лицензированная организация с допуском на работы во взрывопожароопасных производствах. После монтажа — гидравлическое испытание (1,5 × рабочее давление) и пневматическое испытание трубопроводов. Пуск — только в присутствии ответственного специалиста по холодильным установкам.

Отделитель жидкости (ОЖ) — обязателен

По ПБ 09-595-03 на всасывающей линии аммиачной установки перед компрессором обязательно устанавливается отделитель жидкости. ОЖ задерживает капли жидкого аммиака, которые могут поступить из термосифонного контура при переходных режимах. Объём ОЖ подбирается из расчёта объёма паро-жидкостной смеси одного контура.

Выбор между ИНТ, ИКТ и ИПТ: алгоритм

Выбор конкретного типа из трёх — ИНТ, ИКТ или ИПТ — определяется прежде всего температурным перепадом между охлаждаемой средой и хладагентом (ΔT_max), а также требованиями к обслуживанию (механическая чистка трубок).

Условие	Рекомендуемый тип	Причина
ΔT_max ≤ 40°C (кипение NH₃ vs. рассол)	ИНТ	Неподвижные решётки справляются с малыми ΔT
ΔT_max = 40–100°C	ИКТ	Компенсатор снимает напряжение от теплового расширения
ΔT_max > 100°C или нужна механическая чистка	ИПТ	Плавающая головка: неограниченный ΔT + извлечение пучка
Агрессивная охлаждаемая среда (кислоты, щёлочи)	ИПТ	Только ИПТ позволяет извлечь пучок для осмотра и замены
Минимальная стоимость при малой мощности	ИНТ	Простейшая конструкция, минимум материала
Высокое давление охлаждаемой среды (>1,0 МПа)	ИКТ или ИПТ	Компенсатор/плавающая головка выдерживает высокое давление

ΔT_max — критерий для типа решётки

ΔT_max — это разность рабочих температур кожуха и трубного пучка. Например: охлаждаемый рассол входит при +15°C, хладагент кипит при −25°C. ΔT_max = 15 − (−25) = 40°C. Для ИНТ — это предельно допустимое значение. Если рассол поступает при +30°C или хладагент кипит при −40°C — необходим ИКТ или ИПТ.

Расчёт ΔT между решётками и кожухом

Тепловое удлинение кожуха при нагреве: ΔL_кожух = α × L × ΔT_кожух, где α = 12×10⁻⁶ 1/К для стали. Тепловое удлинение трубок: ΔL_трубки = α × L × ΔT_трубок. Если ΔL_кожух − ΔL_трубки превышает допускаемую деформацию трубной решётки — необходим компенсатор (ИКТ) или плавающая головка (ИПТ).

Гидравлический расчёт термосифонного контура

Для надёжной работы термосифонной системы необходимо, чтобы движущий напор превышал суммарное гидравлическое сопротивление контура. Если это условие не выполняется — циркуляция прекратится.

Суммарное гидравлическое сопротивление контура

ΔP_конт = ΔP_испар + ΔP_жидк_лин + ΔP_пар_лин + ΔP_армат

ΔP_испар    — сопротивление межтрубного пространства испарителя
ΔP_жидк_лин — сопротивление жидкостной линии (трение + местные)
ΔP_пар_лин  — сопротивление паро-жидкостной линии (двухфазный поток)
ΔP_армат    — сопротивление арматуры (вентили, фильтры)

Типовое соотношение: движущий напор должен быть не менее 1,3–1,5 × ΔP_конт (запас). При проектировании принимают H_геод с запасом 20–30% к минимально необходимому.

Влияние диаметра трубопроводов на циркуляцию

Ошибка монтажа	Последствие	Исправление
Заниженный диаметр жидкостной линии	Высокое ΔP_жидк, кавитация хладагента в трубе	Замена трубы на диаметр по расчёту
Заниженный диаметр паро-жидкостной линии	Высокое ΔP двухфазного потока, срыв циркуляции	Замена трубы — диаметр паро-жидкостной линии в 1,5–2× больше жидкостной
Подъём на паро-жидкостной линии (антиуклон)	Жидкость «запирает» паровые пузыри — циркуляция прекращается	Перемонтаж трубопровода с правильным уклоном
Гидрозатворы в жидкостной линии	Паровые пробки при нагреве, прерывистая подача	Теплоизоляция трубы + устранение провисаний

Особенности аммиачных термосифонных систем большой мощности

При проектировании аммиачной термосифонной системы мощностью свыше 500 кВт возникают специфические инженерные задачи, которые необходимо решить на этапе проектирования.

Параллельная работа нескольких испарителей

В крупных системах несколько испарителей ИНТ/ИКТ/ИПТ подключаются параллельно к одному ресиверу. Для равномерного распределения хладагента между аппаратами все жидкостные трубопроводы должны иметь одинаковую длину и диаметр (гидравлическая балансировка). Рекомендуется коллекторная схема подключения с балансировочными вентилями на каждом аппарате.

Выбор объёма ресивера

Объём ресивера в термосифонной системе выбирается исходя из: необходимого запаса жидкого хладагента для питания испарителей (кратность циркуляции n × объём испарителей), объёма для сепарации пара, запаса при пусковых и аварийных режимах. Типовое соотношение: объём ресивера = 1,5–2,0 × суммарный внутренний объём испарителей.

Суммарная Q испарителей	Рекомендуемый объём ресивера, м³	Диаметр ресивера, мм
100–300 кВт	0,5–1,0	600–800
300–600 кВт	1,0–2,5	800–1000
600–1500 кВт	2,5–5,0	1000–1200
1500–3000 кВт	5,0–10,0	1200–1600

Заказ термосифонного испарителя: исходные данные

Для подбора ИНТ/ИКТ/ИПТ и оценки необходимой геодезической высоты ресивера укажите в заявке:

Тип хладагента (NH₃, R134a, R507, другой) и температура кипения (°C)
Требуемая холодопроизводительность Q (кВт)
Тип охлаждаемой среды и расход (м³/ч), температуры вход/выход (°C)
Доступная геодезическая высота: расстояние от оси испарителя до уровня пола ресиверного отделения (м)
Количество параллельных испарителей (если несколько)
Тип компенсации ΔT: ИНТ / ИКТ / ИПТ — или расчёт ΔT_max для рекомендации
Требуется ли механическая чистка трубок (да/нет)
Рабочее давление хладагента и охлаждаемой среды (МПа)

Срок ответа с предварительным расчётом движущего напора и рекомендацией типоразмера — 1 рабочий день.

Связанные материалы

Смежные темы по кожухотрубным испарителям и принципам работы холодильных систем:

Часто задаваемые вопросы

Термосифонный эффект — это самопроизвольная циркуляция хладагента без насоса за счёт разницы плотностей: плотная холодная жидкость из ресивера опускается вниз и вытесняет лёгкую паро-жидкостную смесь из испарителя вверх. Движущий напор ΔP = g × (ρ_жидк − ρ_смеси) × H, где H — геодезическая высота между испарителем и ресивером.

ИНТ — термосифонный испаритель с неподвижными трубными решётками (простейший, дешевле, ограниченный ΔT). ИКТ — с линзовым компенсатором на кожухе (для больших ΔT между кожухом и трубками). ИПТ — с плавающей головкой (максимальный ΔT, возможна механическая чистка трубок). Все три — термосифонные, различаются конструкцией компенсации теплового расширения.

Кратность циркуляции n = 3–8: через испаритель прокачивается в 3–8 раз больше хладагента, чем испаряется за тот же период. Степень сухости на выходе x = 1/n = 0,12–0,33. Высокая кратность улучшает теплообмен (выше скорость двухфазного потока), но требует большей высоты ресивера над испарителем.

Минимальная геодезическая высота H_геод между осью испарителя и уровнем жидкости в ресивере — 1,5–2,0 м для нормальной циркуляции. При H менее 1,5 м движущий напор недостаточен, кратность циркуляции падает, испаритель работает нестабильно. Рекомендуемая высота 2,0–3,5 м.

Да, ИНТ/ИКТ/ИПТ применяются с фреоном (R134a, R507, R404A), однако большинство промышленных термосифонных испарителей проектируется под аммиак NH₃. Для фреона важно правильно выбрать высоту размещения ресивера — плотность фреоновых хладагентов выше, чем у аммиака, что влияет на движущий напор.

Типовые режимы: температура кипения −15°C (давление 2,36 бар), −10°C (2,91 бар), −5°C (3,55 бар). При кипении аммиака при −10°C плотность жидкости 663 кг/м³, плотность пара 8,9 кг/м³ — большая разница обеспечивает хороший термосифонный напор даже при небольшой H.

Движущий напор: ΔP = g × (ρ_жидк − ρ_смеси) × H_геод, где g = 9,81 м/с², ρ_жидк — плотность жидкого хладагента, ρ_смеси — средняя плотность паро-жидкостной смеси в испарителе, H_геод — высота в м. Пример для NH₃ при −10°C, H = 2 м: ΔP = 9,81 × (663 − 420) × 2 ≈ 4770 Па.

Термосифонный испаритель не имеет движущихся частей в контуре хладагента: нет насоса, нет механических уплотнений, нет кавитации. Основная причина отказов в насосных системах — износ уплотнений и подшипников хладагентных насосов. Термосифон в этом отношении принципиально надёжнее — единственный движущийся элемент отсутствует.

Основные применения: аммиачные камеры замораживания на мясокомбинатах и рыбозаводах, туннели шоковой заморозки, охладители рассола на пивзаводах, холодильные склады с многоточечными воздухоохладителями. Везде, где нельзя использовать насос или нужна максимальная надёжность.

По ГОСТ 14244: диаметры кожуха 219, 273, 325, 400, 500, 600, 800 мм. Длина трубок: 2,0; 3,0; 4,0; 6,0 м. Поверхность теплообмена: от 5 м² (ИНТ-219×2000) до 350 м² (ИПТ-800×6000). Холодопроизводительность: от 30 до 2500 кВт в зависимости от типоразмера и условий работы.